Control Operacional de Reactores anaeróbios - 1793-HO

Report
Control Operacional de
Reactores anaerobios
Ing. Pedro E. Ortiz B.
Noviembre 2013
Componentes de un UASB
El reactor es mezclado por el movimiento ascendente d las burbujas de biogás y por el flujo de
líquido, permitiendo el contacto de la materia orgánica y la biomasa.omo resultado el biogás es
formado.
Digestión Anaerobia
Es un proceso que se realiza en ausencia de oxígeno, en el cual la
materia orgánica compleja es convertida en : Metano, Dióxido de
carbono, agua, sulfuro de hidrógeno y amónia además de nuevas células
bacterianas.
CH4
CO2
Materia orgánica
Bacterias Anaerobias
H2O
H2S
NH3
NUEVAS CELULAS
Fases del proceso
 Hidrólisis de compuesto orgánicos complejos
 Producción de ácidos
 Producción de metano (CH )
Lagunas Facultativas
 Su Funcionalidad es distribuir caudales a los
reactores UASB.
 Su Funcionalidad es distribuir caudales a los
reactores UASB.
Alternativas para el control de olores
Componentes de un sistema anaerobios
 Tratamiento preliminar o pretratamiento.
 Tratamiento bilógico, digestión anaerobia.
 Deshidratación de lodo excedente.
Reactor Anaerobio de flujo ascendente, UASB
Reactor Anaerobio de flujo ascendente, UASB
Medición y caracterización de lodo
Medición de la masa bacteriana
La cantidad de biomasa es usualmente conocida a través del perfil de sólidos, considerándose
que los sólidos volátiles son una medida de la biomasa presente en el reactor, las nuestras
tomadas a diferentes niveles son analizadas gravimétricamente siendo los resultados expresado
en gSTV/L, Estas medidas de concentración de sólidos volátiles, multiplicadas por los volúmenes
correspondientes a cada zona muestreada, proporcionan las masas de microorganismos a lo
largo del perfil del reactor. La sumatoria de las cantidades de biomasa en cada zona equivalen a
la masa total de sólidos en el reactor.
Flujograma típico de un reactor anaerobio
Carga hidráulica volumétrica, CHV
Es la cantidad (volumen) de aguas negras aplicados diariamente al reactor, por unidad del
volumen del mismo. Debe ser menor a 5.0 m3/m3*d
Donde:
CVH = carga hidráulica volumétrica en m3/m3*d
Q = caudal en m3/d
V = volumen del reactor m3
Tiempo de retención hidráulica, t
Es el inverso de la carga hidráulica volumétrica. Debe ser menor a 4.8 horas (= 1/5*24 horas)
Donde :
t = tiempo de retención hidráulica en días
CHV = = carga hidráulica volumétrica m3/m3*d
Carga orgánica volumétrica, CV
Es la cantidad (masa) de materia orgánica aplicada diariamente al reactor, por unidad de
volumen del mismo.
Donde:
Cv= carga orgánica volumétrica, (kgDQO/m3*d)
Q = caudal afluente, m3/d
So = concentración de substrato afluente (kgDQO/m3)
V = volumen total del reactor, m3
Carga biológica o carga de lodo
Se refiere a la cantidad (masa) de materia orgánica aplicada diariamente al reactor, por unidad
de biomasa presente en el mismo.
Donde:
Cb = carga biológica o carga de lodo, kgDQO/kgSTV*d
Q = caudal afluente, m3/d
So=concentración de substrato afluente (kgDQO/m3)
M = masa de microorganismos presentes en el reactor, kgSTV
Experiencias recientes con reactores de manto de lodos, tratando aguas negras indican que
durante la partida del reactor, se pueden aplicar cargas biológicas del orden de 0.30 a 0.50
kgDQO/kgSTV*d. y durante el régimen permanente puede alcanzar los 2.0 kgDQO/kgSTV*d.
Velocidad superficial de flujo
Es la relación entre el caudal afluente y la sección transversal del reactor.
Donde:
v = velocidad superficial de flujo, velocidad ascensional, m/h
Q = caudal afluente, m3/h
A = área de sección transversal del reactor, m2
La velocidad superficial media para reactores operando con lodo floculento y con cargas
orgánicas de hasta 5.0 a 6.0 kgDQO/m3*d, pueden estar comprendidas entre 0.5 a 0.7 m/h. para
reactores operando con lodo granular alcanzar hasta 10 m/h.
Caudal Afluente
Caudal medio
Velocidad superficial (m/h)
0.5 a 0.7
Caudal máximo
≤ 1.1
Picos temporales
< 1.5
Verificación de Parámetros Operacionales
 Caudal afluente al sistema
 Características físico-químicos y microbiológicas del agua negra afluente
 Eficiencia y problemas operacionales de las unidades de tratamiento preliminar
 Cantidad y características de los materiales retenidos en las rejas y el desarenador
 Eficiencia y problemas operacionales del reactor anaerobio
 Cantidad y características del biogás producido en el reactor anaerobio
 Cantidad y características del lodo producido en el reactor anaerobio
Estos parámetros pueden ser comparados con los valores originalmente asumidos en
el proyecto, permitiendo:
 Una revisión o adaptación de las estrategias operacionales inicialmente
previstas para el sistema.
 Contar con datos más reales en futuras expansiones del sistema.
Mejoría de las condiciones operacionales
Determinación de la mejor rutina de descarte y de deshidratación de
lodo excedente.
Definición de las mejores prácticas y rutinas de operación y limpieza
de las rejas y desarenadores.
 Identificación de los puntos con ocurrencia de malos olores.
Actividades de operación del sistema de
tratamiento anaerobio
Control del funcionamiento apropiado de las unidades de pretratamiento.
 Rejas
 Desarenador
 Medidor de caudal
Evaluación de la eficiencia del digestor.
 Remoción de la Demanda Química de Oxigeno (DQO)
 Sólidos Suspendidos(SS)
 Organismos patógenos.
Evaluación de la estabilidad operacional del digestor.
 Control del pH (debe ser mayor de 6.5)
Determinación de la cantidad y calidad del lodo en el reactor y la unidad de
deshidratación.
 Análisis de la actividad metanogénica especifica(AME)
 Sedimentabilidad
 Contenido de sólidos o contenido de humedad.
Monitoreo del digestor anaerobio
El éxito en la operación de un reactor anaerobio depende de la sistematización e
implementación de procedimientos operacionales adecuados, existen tres tipos de monitoreo:
 Monitoreo de la eficiencia.
 monitoreo de la estabilidad.
 Monitoreo de la cantidad y calidad del lodo.
Monitoreo de la eficiencia
Sirve para conocer su comportamiento histórico y si su desempeño esta de acuerdo con las
especificaciones de diseño. La eficiencia del reactor se determina en función de los parámetros
siguientes:
Sólidos en suspensión: la concentración de sólidos en suspensión es determinada por medio de
análisis gravimétricos de los Sólidos en Suspensión Totales (SST) y de los sólidos en Suspensión
Volátiles (orgánicos) (SSV), adicionalmente el análisis de sólidos sedimentables (determinación
del volumen de sólidos que sedimentan en un cono de 1 litro, durante una hora).
Material Orgánico: la eficiencia de remoción de material orgánico es validada a través del
análisis de DQO. Y eventualmente de la DBO. También la producción de biogás (metano).
Organismos patógenos: se determina la concentración de dos tipos de microorganismos:
coliformes termotolerantes y huevos de helmintos.
Monitoreo de la estabilidad del reactor
Sirve para evaluar si hay señales de que la
fermentación ácida, puede prevalecer sobre la
fermentación metanogénica, consecuentemente
producir la acidificación del digestor.
Los parámetros de control son los siguientes:
pH
Alcalinidad
Ácidos orgánicos en el efluente
Estos valores deben ser comparados con los del
afluente.
También una variación abrupta de la composición
del biogás, especialmente un aumento del
porcentaje del dióxido de carbono (CO2). Puede
ser una indicación de la inestabilidad del reactor.
pH y alcalinidad
Rangos de pH asociados a la digestión anaerobia
 Bacterias acidogénicas: pH 5 a 6
 Arqueas metanogénicas: pH 6.6 a 7.4
Control de pH busca eliminar el riesgo de inhibición de las arqueas metanogénicas
Alcalinidad necesaria al sistema:
Neutralización de los ácidos orgánicos volátiles
Equilibrio del gas carbónico
Productos químicos para suplementar la alcalinidad:
 Cal virgen, cal hidratada, reacciona con el gas carbónico (CO2)para formar alcalinidad de
bicarbonato
 Carbonato sódico, bicarbonato de sodio, proporcionan directamente alcalinidad de
bicarbonato
Monitoreo de la cantidad y calidad del lodo
En los sistemas con lodo en suspensión, la concentración de lodo no es uniforme varía con la
profundidad, por lo que la toma de muestras deben tomarse en varios puntos distribuidos a lo
largo de la altura del reactor.
Para estimar la cantidad de lodo en estas muestras se debe determinar la concentración de
Sólidos Totales y los Sólidos Totales Volátiles.
Para evaluar la calidad del lodos se deben realizarlos parámetros siguientes:
Actividad metanogénica especifica (AME): Se refiere a la capacidad del lodo en producir
metano a partir de un sustrato orgánico (usualmente acetato). Conociendo el AME y la masa de
lodo en el reactor es posible estimar la Carga Orgánica Máxima (Lomax=kgDQO/d) que puede ser
digerida.
Estabilidad: se conoce mediante la determinación de la fracción de lodo de material orgánico
biodegradable aun no digerido, Lettinga y van Haandel sugieren menos del tres por ciento (<
3% ) una cantidad mayor indica un reactor sobrecargado o problemas en la separación, sólido
líquido y lodo de descarte.
Sedimentabilidad: métodos simples, Indice Volumétrico de Lodo (IVL) e Indice Volumétrico de
lodo diluido.
Monitoreo del proceso de tratamiento
Eficiencia del
tratamiento
Parámetro
Unidad
Puntos y frecuencia de muestreo
5
6
7
8
9
Sólidos sedimentables
mL/L
diaria
_
diaria
_
_
Sólidos suspendidos totales
mg/L
semanal
_
semanal
_
_
DQO total
mg/L
semanal
_
semanal
_
_
DBO total
mg/L
quincenal
_
quincenal
_
_
Producción de biogás
m3/d
_
_
_
diaria
_
N/100mL
quincenal
_
quincenal
_
_
N/L
quincenal
_
quincenal
_
_
Escherichia coli
Huevos de Helmintos
Monitoreo del proceso de tratamiento
Estabilidad
Operacional
Parámetro
Unidad
Temperatura
pH
Puntos y frecuencia de muestreo
5
6
7
8
9
°C
diaria
diaria
_
_
_
_
diaria
diaria
_
_
_
Alcalinidad
mg/L
semanal
_
semanal
_
_
Ácidos Orgánicos volátiles
mg/L
semanal
_
semanal
_
_
Composición de biogás
% CO2
_
_
_
mensual
_
Monitoreo del proceso de tratamiento
Cantidad y
calidad de
lodo
* Los análisis de sólidos totales deben ser efectuados en varios
puntos , a largo de la altura del manto de lodos (de 3 a 6 puntos),
de manera de obtener el perfil de sólidos en el interior del reactor
Parámetro
Unidad
Puntos y frecuencia de muestreo
5
6
7
8
9
Sólidos totales *
mg/L
_
_
_
_
semanal
Sólidos totales volátiles*
mg/L
_
_
_
_
semanal
Actividad metanogénica especifica
gDQO/gSV*d
_
_
_
_
mensual
Estabilidad del lodo
gDQO/gSV*d
_
_
_
_
mensual
mL/g
_
_
_
_
mensual
Índice volumétrico de lodo (diluido)
Evaluación de la actividad microbiana
El éxito de cualquier proceso anaerobio, especialmente los de alta tasa, depende
fundamentalmente del mantenimiento, dentro de los reactores de una biomasa adaptada, con
elevada actividad microbiológica y resistente a choques, para monitorear y mantener esa
biomasa se debe evaluar la actividad microbiana, un análisis de rutina que puede emplearse
para éste propósito es el de la Actividad Metanogénica Especifica (AME).
La AME puede ser definida como la capacidad máxima de producción de metano de un
conjunto de microorganismos anaerobios, realizado en condiciones controladas de laboratorio,
para estimar la actividad bioquímica máxima de conversión de substratos orgánicos a metano.
El conocimiento de la AME del lodo permite establecer, la capacidad máxima de remoción de
DQO de la fase líquida y estimar la Carga Orgánica máxima que puede ser aplicada al reactor
sin desbalancear el proceso anaerobio. Además nos sirve para:
 Evaluar el comportamiento de la biomasa respecto a compuesto inhibidores.
 Determinar la toxicidad de los compuesto químicos presentes en el efluente.
 Establecer el grado de degradación de diversos substratos.
 Monitorear los cambios en la actividad del lodo.
 Determinar la masa mínima de lodo anaerobio que debe ser mantenida en el reactor.
 Para evaluar parámetros cinéticos.
Evaluación de la actividad microbiana
La prueba de Actividad Metanogénica Específica (AME)
 Importancia de la prueba de AME
 Configuración típica de la prueba de AME
Producción de lodo del sistema
La acumulación de sólidos se debe a la producción de biomasa y a la presencia de
carbonato de calcio y de otros precipitados minerales, que se produce después de
algunos meses de operación continua. La acumulación de biomasa depende
esencialmente de la composición química del agua residual, siendo mayor en aquellas
con elevadas concentraciones de carbohidratos.
El descarte de lodo excedente debe ser hecho periódicamente, caso contrario su
acumulación en el interior del reactor podrá provocar la pérdida excesiva de sólidos
hacia el compartimiento de decantación, consecuentemente una mayor pérdida de
sólidos en el efluente líquido. Una alternativa interesante es hacer el descarte a
diferentes alturas del reactor (ej. fondo y media altura).
La adopción de una frecuencia de descarte adecuada, repercutirá directamente en la
calidad del efluente , en términos de sólidos suspendidos, DQO y DBO particulada.
Para evaluar la cantidad de lodo excedente producido en el reactor UASB tratando
aguas negras, ha sido usual adoptar un coeficiente de producción de lodo entre 0.10
y 0.20 kgST por kgDQO aplicada al reactor.
Descarga del lodo de exceso
Es un aspecto operacional importante, la masa de lodo debe ser mantenida entre un mínimo
para tener capacidad de digerir la carga orgánica afluente y un máximo según la capacidad de
retención de lodo del reactor.
La frecuencia de descarte será dictada por la naturaleza del proceso de deshidratación de lodo,
si es mecánica, la descarga del lodo debe ser hecha diariamente, durante las horas en que este
presente el operador y si es natural o manual la descarga debe ser hecha por tandas,
usualmente con frecuencias entre dos y tres semanas, según la capacidad de almacenamiento
de lodo del reactor y del tiempo medio de secado en el lecho de secado.
Para establecer la frecuencia y la magnitud de la descarga de lodo se pueden seguir los pasos
siguientes:
 Se opera el reactor en condiciones de caudal y carga hasta llegar al nivel máximo de
lodo, y se calcula la masa de lodo en el reactor y la producción diaria de lodo.
 Se determina la Actividad Metanogénica Especifica (AME) de lodo.
 Se encuentra la masa mínima de lodo, dividiendo la Carga Orgánica afluente entre la
AME.
 Se define la diferencia entre la masa máxima de lodo de descarte y la masa mínima de
operación.
 Después de una descarga igual o menor que la descarga máxima, se determina
nuevamente la pérdida de lodo junto al efluente.
 La frecuencia de descarga puede ser determinada como la relación entre la masa de
lodo a ser descargado y la tasa de acumulación del sistema.
Datos:
Masa Total de lodo, Mlodo= 22,170kgSTV
Fracción de sólidos volátiles en el lodo = 60%
Masa de lodo descargada = 50%
Volumen del compartimento de lodo, Vr = 1,000m3
Volumen del compartimento de digestión, Vdig = 750m3
Ejemplo del
Cálculo de la
frecuencia de
descarga
Volumen del compartimento de decantación, Vdec = 250m3
Profundidad útil del reactor, H = 4.50m
Caudal medio de aguas negras, Q = 3,000m3/d
Concentración media de DQO en el afluente, So = 600mg/L
Concentración media de DQO en el efluente antes del descarte, Sinicial = 210mg/L
Concentración de sólidos suspendidos antes del descarte, SSTinicial = 80mg/L
Concentración media de DQO en el efluente después de sedimentación, Ssed= 130mg/L
 Actividad metanogénica especifica (24°C) AME= 0.20 mgDQOCH4/mgSTV*d
 Concentración media de DQO en el efluente después del descarte del 50%, Sfinal =
140mg/L
 Concentración media de Sólidos suspendidos el efluente después del descarte del 50% de
Esquema
Sinicial= 210mg/L
SSTinicial = 80mg/L
Vd = 250m3
Ssed = 130mg/L
Sfinal= 140mg/L
SSTfinal =20mg/L
H =4.50m
Vr = 1,000m3
AME =
0.20kgDQOCH4/mgSTV*d
SV/ST = 60%
Mlodo = 22,170kgSTV
Qmed= 3,000m3/d
So = 600 mg/L
Vdig = 750m3
Mlodo = KgST
Cálculos frecuencia de descarte
1. Masa de lodo
Procedimiento para el descarte de lodo
La remoción de lodo es hecha usualmente por presión hidrostática, aprovechando la carga
hidráulica en relación con el lecho de secado o pozo de lodo que alimenta al equipo de
deshidratación.
 Para iniciar el descarte se debe calcular con anterioridad el volumen a descargar en cada
punto del reactor.
 La operación de descarte inicia con la apertura individualizada de las válvulas (que son
previstos en la pared lateral del reactor), caso contrario el descarte de lodo no será
uniforme en el interior del reactor.
 La medición del caudal descargado puede ser hecho automáticamente por medio de
medidores de caudal o evaluando la altura de la lámina de lodo o el volumen
correspondiente en el lecho de secado.
Descarte de espuma del sistema
La espuma esta constituida por: grasas, aceites, ceras, jabones, restos de alimentos, cascaras de
frutas y vegetales, cabello, papel y algodón, colillas de cigarros, materiales plásticos, etc.
Su formación puede ocurrir en dos puntos:
 En el interior de separador trifásico, en la interface de liberación de los gases formados
en la digestión anaerobia.
 En la superficie del decantador.
El retiro de la espuma no debe ser muy espaciado porque puede concentrarse mucho y será
muy difícil su remoción por escurrimiento. Inicialmente se recomienda que la espuma sea
retirada quincenalmente y dependiendo de las características de concentración y cantidad, la
frecuencia podrá ser reducida o ampliada.
Identificación de la necesidad de remoción de espuma
Solamente la práctica operacional del reactor posibilitará establecer la mejor rutina para el
descarte de espuma. La identificación de la necesidad de remoción de este material del interior
de los separadores trifásicos es normalmente hecha a partir de las aberturas de cierre
hermético construidas en cima de la losa de los reactores, estas aberturas permiten la
inspección visual del interior del separador trifásico, la medición del espesor de la capa de
espuma y la toma de muestras para su caracterización físico-química.
La abertura de esta escotilla debe ser hecha con cuidado por los riesgos que conlleva entrar a un
compartimento conteniendo biogás. Por ejemplo:
o Cerrar las válvula de gas del separador trifásico que se quiera inspeccionar, para aislarlo
de los demás separadores.
o Abrir la escotilla del separador trifásico para que todo el biogás acumulado pueda ser
expulsado en forma segura o sea que ningún operador podrá portar objetos que
produzcan fuego o chispa.
Principales alternativas para remover espuma
Depende de los dispositivos previstos en el proyecto, cuando se instalan canales o tuberías
perforadas en el interior del separador trifásico, la remoción de espuma más diluida puede
efectuarse por aumento o disminución de la presión hidrostática del biogás. En los casos que la
espuma este más solidificada su eliminación se puede realizar en forma manual con el auxilio
de un pazcón o por medio de una manguera de succión acoplado a un camión de limpiar fosas
sépticas.
1. Niveles de agua y espuma durante la
operación normal (línea presurizada para
mantener una diferencia de nivel de 10 a 15
cm).
2. Descenso de nivel de espuma logrado con el
aumento de presión de la línea de gas.
3. Apertura de la válvula del canal interno del
separador trifásico.
4. Alivio e presión de la línea de gas para
retornar a la presión normal.
Dependiendo de su consistencia o grado de estabilización, podrá ser transportada o bombeada
al lecho de secado o al pozo que alimenta el equipo de deshidratación, en el caso de espuma
más solidificada podrá enviarse directamente al relleno sanitario.
Descarte de nata del sistema
Remoción de la fracción sólida de nata
Otros controles operacionales
Verificación y desobstrucción continua de los tubos de alimentación a los reactores
anaerobios, la correcta distribución del agua residual es fundamental para el buen
funcionamiento de las unidades de tratamiento. Se recomienda diariamente que los tubos
sean verificado y desobstruidos si es necesario.
Inspección para el control de la corrosión en las estructuras del reactor anaerobio,
especialmente las piezas metálicas, como colectores de gas, barandillas etc. En caso de
detectarse corrosión, las estructuras deben reparase inmediatamente para conservar la
integridad de las unidades de tratamiento y garantizar la seguridad de los operadores del
sistema.
Correcta disposición de todo el material removido en el tratamiento preliminar (rejas y
desarenadores) y también del lodo descartado del reactor.
Corrección de problemas de operación, caudal
Descripción
Causa probable
verificación
Solución
Caudal siempre menor
que el esperado
Población o aporte per
cápita menor que la
proyectada
Dispositivo de medición
de caudal
Incrementar la población
beneficiada
Caudal repentinamente
menor que el esperado
Obstrucción de la red de
alcantarillados
Trasvase del área de
contribución
Limpiar red de
alcantarillado
Caudal mayor que el
proyectado
Población o aporte por
persona menor que el
esperado
Dispositivo de medición
de caudal
Aumentar la capacidad
de tratamiento
Picos diarios mayores
que los esperados
Ecualización menor que
la esperada
Dispositivo de medición
de caudal
Utilizar tanque de
ecualización
Picos repentinos
irregulares
Conexiones ilegales de
agua lluvia
Coincidencia con la lluvia
desconectar las
conexiones clandestinas
Corrección de problemas de operación, características del afluente
Descripción
Causa probable
verificación
Solución
pH mayor o menor que
el normal
Descarga industrial
Existencia de descargas
clandestinas
Localizar y desconectar
conexión
Temperatura mayor o
menor que la normal
descarga industrial
Conexiones clandestinas
Localizar y desconectar
conexión
Sólidos sedimentables
mayores que lo normal
Descarga de residuos
domésticos o industrias
Naturaleza de los sólidos Localizar y desconectar
sedimentables
conexión
Corrección de problemas de operación, Desempeño del reactor
Descripción
Causa probable
Verificación
Solución
Distribución desigual de
del afluente
Estructura distribución
desnivelada
Nivel de la estructura de
distribución
Nivelar la estructura de
distribución
Punto de distribución no
recibe aguas negras
taponamiento
sistema de distribución
Destapar obstrucción
Recolección de efluente
no uniforme
1. Estructura de
recolección desnivelada
2. Capa superficial
obstruye vertedero
Nivel de estructura de
recolección.
Que el escurrimiento
sea libre.
Nivelar estructura de
recolección.
Remover obstrucción.
Cantidad de Sólidos
Sedimentables en el
efluente
1. Carga hidráulica
excesiva.
2. Exceso de sólidos.
Caudal afluente
Reducir caudal.
Masa de lodo
Descarga de lodos
Corrección de problemas de operación, Desempeño del reactor
Descripción
Causa probable
Verificación
Solución
Producción de gas
menor que el normal
Fuga de gas.
Defecto del gasómetro.
Disminución de caudal.
Afluente con tóxicos.
Carga orgánica alta.
Recolección de gas.
Gasómetro.
Caudal afluente.
Análisis de AME.
Análisis AME y
estabilidad
Eliminar fuga de gas
Ajustar o sustituir.
Limpieza alcantarillado.
Identificar y eliminar fuente
Disminuir carga orgánica.
Producción de lodo
mayor que el normal
Sobrecarga de lodo.
Entrada de sólidos gruesos o
inorgánicos.
Estabilidad de lodo.
Funcionamiento del
Pretratamiento.
Disminuir carga aplicada
Mejorar el funcionamiento
unidades de pretratamiento
Producción de lodo
menor que el normal
Caudal bajo
Retención de lodo deficiente
Caudal afluente
Separador de fases.
SS en el efluente.
Limpiar red alcantarillado.
Reparar el separador
trifásico
Corrección de problemas de operación, Desempeño del reactor
Descripción
Causa probable
Verificación
Solución
Alta fracción de
sólidos inorgánicos
Falla del desarenador.
Baja velocidad ascensional
en el reactor.
Velocidad en desarenador.
Velocidad ascensional en
el reactor.
Disminuir velocidad
Lodo flotante crece
rápidamente.
Carga hidráulica excesiva
Carga orgánica e
hidráulica
Disminuir carga
Baja eficiencia de
remoción de M.O.
Carga hidráulica excesiva.
Descarga deficiente de
afluente.
Carga hidráulica.
Entrada de afluente.
Disminuir carga
Reparar fallas
Corrección de problemas de operación, características de lodo en
reactor
Descripción
Causa probable
AME menor que la
esperada
Entrada de sólidos inorgánicos. SS .en el afluente.
Sobrecarga.
Toxicidad.
Verificación
Estabilidad del lodo y
eficiencia de remoción
de DBO.
Prueba con lodo
almacenado.
Solución
Reducir fuente o revisar
pretratamiento.
Reducir carga.
Identificar fuente de
material tóxico
Mala estabilidad
Sobrecarga de lodo
Carga orgánica
especifica
Reducir carga específica
Índice volumétrico
elevado.
Material orgánico
biodegradable.
Baja carga hidráulica.
Estabilidad
Reducir carga orgánica
Velocidad ascensional
Aumentar arrastre
temporalmente
Corrección de problemas de operación, características de lodo en
reactor
Descripción
Causa probable
Reducir carga.
Mala sedimentabilidad
Flóculos dispersos debido a Estabilidad de lodo.
carga orgánica excesiva.
Presencia de material
AME del lodo
tóxico
Floculación sin
metabolismo
Estabilidad del lodo
Reducir carga orgánica
especifica.
Entrad de limo y arena.
Velocidad en el
desarenador
Velocidad ascensional en
el reactor.
Reducir arrastre en el
desarenador.
Aumentar carga
hidráulica
Aumento de la
producción especifica
de lodo
Aumento de la
fracción inorgánica
Velocidad ascensional baja
Verificación
Solución
Identificar y actual
sobre fuentes toxicas

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